Якісний помзч на польовому транзисторі. Умзч із польовими транзисторами irfz44. Старе, але золоте

На цей час розроблено багато варіантів УМЗЧ з вихідними каскадами на польових транзисторах. Привабливість цих транзисторів як потужні підсилювальні прилади неодноразово відзначалася різними авторами. На звукових частотах польові транзистори (ПТ) працюють як підсилювачі струму, тому навантаження на попередні каскади незначне і вихідний каскад на ПТ із ізольованим затвором можна безпосередньо підключати до попереднього каскаду посилення, що працює в лінійному режимі класу А.
При використанні потужних ПТ змінюється характер нелінійних спотворень (менше вищих гармонік, ніж при використанні біполярних транзисторів), знижуються динамічні спотворення, суттєво нижчий за рівень інтермодуляційних спотворень. Однак внаслідок меншої, ніж у біполярних транзисторів, крутизни нелінійні спотворення витокового повторювача виявляються більшими, оскільки крутість залежить від рівня вхідного сигналу.
Вихідний каскад на потужних ПТ, де вони витримують коротке замикання в ланцюзі навантаження, має властивість термостабілізації. Деякий недолік такого каскаду - менший коефіцієнт використання напруги живлення, і тому необхідно застосовувати ефективніший тепловідвід.
До головних переваг потужних ПТ можна віднести невисокий порядок нелінійності їх прохідної характеристики, що зближує особливості звучання у підсилювачів на ПТ і лампових, а також високий коефіцієнт посилення по потужності для сигналів звукового діапазону частот.
З останніх публікацій у журналі про УМЗЧ із потужними ПТ можна відзначити статті. Безперечною перевагою підсилювача є низький рівень спотворень, а недоліком - мала потужність (15 Вт). Підсилювач має більшу потужність, достатню для житлових приміщень, і прийнятний рівень спотворень, але видається відносно складним у виготовленні та налаштуванні. Тут і далі йдеться про УМЗЧ, призначені для використання з побутовими АС потужністю до 100 Вт.
Параметри УМЗЧ, орієнтовані на відповідність міжнародним рекомендаціям IEC (МЕК), визначають мінімальні вимоги до апаратури категорії hi-fi. Вони цілком обґрунтовані як з психофізіологічного боку сприйняття спотворень людиною, так і реально досяжними спотвореннями аудіосигналів акустичних системах(АС), на які власне і працює УМЗЛ.
Відповідно до вимог IEC 581-7 для АС категорії hi-fi повний коефіцієнт гармонічних спотворень не повинен перевищувати 2 % у діапазоні частот 250… 1000 Гц та 1 % у діапазоні понад 2 кГц при рівні звукового тиску 90 дБ на відстані 1 м. характеристичної чутливості побутових АС, що дорівнює 86 дБ/Вт/м, це відповідає вихідний потужності УМЗЧ лише 2,5 Вт. З урахуванням пікфактора музичних програм, що приймається рівним трьом (як гаусового шуму), вихідна потужність УМЗЧ повинна становити близько 20 Вт. У стереофонічної системі звуковий тиск на НЧ приблизно подвоюється, що дозволяє відсунути слухача від АС вже на 2 м. При видаленні на 3 м цілком достатня потужність стереопідсилювача 2×45 Вт.
Неодноразово наголошувалося, що спотворення в УМЗЧ на польових транзисторах зумовлені, в основному, другою та третьою гармоніками (як і у справних АС). Якщо вважати незалежними причини виникнення нелінійних спотворень в АС та УМЗЧ, то результуючий коефіцієнт гармонік за звуковим тиском визначається як корінь квадратний із суми квадратів коефіцієнтів гармонік УМЗЧ та АС. І тут, якщо повний коефіцієнт гармонічних спотворень в УМЗЧ втричі нижче, ніж спотворення в АС (тобто. не перевищує значення 0,3 %), їм можна знехтувати.
Діапазон ефективно відтворюваних частот УМЗЧ повинен бути не чутним людиною - 20 ... 20 000 Гц. Що стосується швидкості наростання вихідної напруги УМЗЧ, то відповідно до результатів, отриманих у роботі автора, достатня швидкість 7 В/мкс для потужності 50 Вт при роботі на навантаження 4 Ом і 10 В/мкс - при роботі на навантаження 8 Ом.
За основу пропонованого УМЗЧ було взято підсилювач, в якому для «розгойдування» вихідного каскаду у вигляді складових повторювачів на біполярних транзисторах використовувався швидкодіючий ОУ зі стеженням харчування. Слідче харчування використовувалося також ланцюга усунення вихідного каскаду.

До підсилювача внесено такі зміни: вихідний каскад на комплементарних парах біполярних транзисторів замінений каскадом з квазікомплементарною структурою на недорогих ПТ із ізольованим затвором IRFZ44 та обмежена глибина загальної СОС до 18 дБ. Принципова схемапідсилювача показано на рис. 1.

Як попередній підсилювач використаний ОУ КР544УД2А з високим вхідним опором та підвищеною швидкодією. Він містить вхідний диференціальний каскад на ПТ з р-n переходом та вихідний двотактний повторювач напруги. Внутрішні елементи частотної корекції забезпечують стабільність різних режимахзворотного зв'язку, у тому числі у повторювачі напруги.
Вхідний сигнал надходить через ФНЧ RnC 1 з частотою зрізу близько 70 кГц (тут внутрішній опір джерела сигналу = 22 кОм). який використовується для обмеження спектра сигналу, що надходить на вхід підсилювача потужності. Ланцюг R1C1 забезпечує стійкість УМЗЧ при зміні величини RM від нуля до нескінченності. На неинвертирующий вхід ОУ DA1 сигнал проходить через ФВЧ, побудований на елементах С2, R2 з частотою зрізу 0,7 Гц, що служить відділення сигналу від постійної складової. Місцева ООС для операційного підсилювачавиконана на елементах R5, R3, СЗ і забезпечує коефіцієнт посилення, що дорівнює 43 дБ.
Стабілізатор напруги двополярного живлення ОУ DA1 виконаний на елементах R4, С4, VDI та R6, Сб. VD2 відповідно. Напруга стабілізації вибрано рівним 16 В. Резистор R8 спільно з резисторами R4, R6 утворюють дільник вихідної напруги УМЗЧ для подачі "стежить" харчування на ОУ, розмах якого не повинен перевищувати граничних значень синфазної вхідної напруги ОУ, тобто +/-Ю В .«Наступне» харчування дозволяє істотно збільшити розмах вихідного сигналу ОУ.
Як відомо, для роботи польового транзистора з ізольованим затвором, на відміну біполярного, потрібно зміщення близько 4 В. Для цього в схемі, наведеній на рис. 1, для транзистора VT3 застосована схема зсуву рівня сигналу на елементах R10, R11 иУОЗ.У04на 4,5 В. Сигнал з виходу ОУ через ланцюг VD3VD4C8 і резистор R15 надходить на затвор транзистора VT3, постійна напруга на якому відносно загального дроту + 5 Ст.
Електронний аналог стабілітрона на елементах VT1, VD5, VD6, Rl2o6ecne4H-ває зсув напруги на -1,5 В щодо виходу ОУ для забезпечення необхідного режиму роботи транзистора VT2. Сигнал із виходу ОУ через ланцюг VT1C9 також надходить на базу включеного за схемою із загальним емітером транзистора VT2, який інвертує сигнал.
На елементах R17. VD7, С12, R18 зібрана ланцюг регульованого зсуву рівня, що дозволяє задати необхідне зсув транзистора VT4 і тим самим встановити струм спокою кінцевого каскаду. Конденсатор СЮ забезпечує "стежить живлення" ланцюга зсуву рівня шляхом подачі вихідної напруги УМЗЧ в точку з'єднання резисторів R10, R11 для стабілізації струму цього ланцюга. З'єднання транзисторів VT2 та VT4 формує віртуальний польовий транзистор з каналом р-типу. т. е. утворюється квазікомплементарна пара з вихідним транзистором VT3 (з каналом п-типу).
Ланцюг С11R16 збільшує стійкість підсилювача в ультразвуковому діапазоні частот. Керамічні конденсатори С13. С14. встановлені у безпосередній близькості від вихідних транзисторів, служать тій самій меті. Захист УМЗЧ від перевантажень при коротких замиканнях у навантаженні забезпечується плавкими запобіжниками FU1-FU3. оскільки польові транзистори IRFZ44 мають максимальний струм стоку 42 А і витримують навантаження до згоряння запобіжників.
Для зменшення постійної напруги на виході УМЗЧ, а також зниження нелінійних спотворень запроваджено загальну ООС на елементах R7, С7. R3, ПЗ. Глибина ООС змінного струму обмежена значенням 18.8 дБ, що стабілізує коефіцієнт гармонік в звуковому діапазоні частот. По постійному струму ОУ спільно з вихідними транзисторами працюєте в режимі повторювача напруги, забезпечуючи постійну складову вихідної напруги УМЗЧ не більше кількох мілівольт.

Низькочастотні підсилювачі є дуже популярними серед любителів радіоелектроніки. На відміну від попередньої схеми, даний підсилювач потужності на польових транзисторахскладається в основному з транзисторів і використовує вихідний каскад на , які при двополярному напрузі живлення 30 вольт можуть забезпечити на динаміках опором 4 Ом вихідну потужність до 70 Вт.

Принципова схема підсилювача на польових транзисторах

Підсилювач зібраний на базі операційного підсилювача TL071 (IO1) або будь-який аналогічний до нього, який створює основне посилення диференціального сигналу. Посилений низькочастотний сигнал з виходу операційного підсилювача, більшість якого надходить через R3 до середньої точки. Частина сигналу, що залишилася, достатня для прямого посилення на MOSFET IRF9530 (T4) і IRF530 (T6).

Транзистори T2, T3 і навколишні компоненти служать для стабілізації робочої точки змінного резистора, так як вона повинна бути правильно встановлена в симетрії кожної напівхвилі на навантаженні підсилювача.

Усі деталі зібрані на односторонній друкованій платі. Зауважте, що на платі необхідно встановити три перемички.

Налаштування підсилювача

Налаштування підсилювача найкраще зробити шляхом подачі синусоїдального сигналу на його вхід і підключенням резистора навантаження зі значенням 4 Ом. Після цього резистор R12 встановлюється в такий спосіб, щоб у виході підсилювача сигнал був симетричним, тобто. форма і розмір позитивної та негативної напівхвиль були однаковими при максимальній гучності.

На малюнку показана схема 50 Вт підсилювача з вихідними польовими транзисторами MOSFET.
Перший каскад підсилювача є диференціальним підсилювачем на транзисторах VT1 VT2.
Другий каскад підсилювача складається із транзисторів VT3 VT4. Кінцевий каскад підсилювача складається з МОП-транзисторів IRF530 та IRF9530. Вихід підсилювача через котушку L1 з'єднаний із навантаженням 8 Ом.
Ланцюг, що складається з R15 і C5, призначений для зниження рівня шуму. Конденсатори С6 та С7 фільтри живлення. Опір R6 призначений для регулювання струму спокою.

Примітка:
Використовуйте двополярне джерело живлення +/-35В
L1 складається з 12 витків мідного ізольованого дроту діаметром 1мм.
С6 і С7 може бути розрахований 50В, інші електролітичні конденсатори на 16В.
Необхідний радіатор для МОП-транзисторів. Розміром 20x10x10 см із алюмінію.
Джерело - http://www.circuitstoday.com/mosfet-amplifier-circuits

Схожі статті

Увійти за допомогою:

Випадкові статті

21.09.2014
Ця схема автоматичного вимикачаосвітлення в темний час доби автоматично увімкне світло і вимикається його вранці. Як датчик освітлення використовується фоторезистор LDR. До схеми можуть бути підключені будь-які лампи (люмінесцентні, розжарювання…). Основа автоматичного вимикача тригер Шмітта на таймері 555. LDR та таймер 555 використовуються спільно для автоматичного перемикання. Світло …

26.06.2018

У цьому прикладі показана можливість взаємодії php та Arduino. Тест проводиться на Ubuntu 14.04, встановлений веб-сервер Apachе 2, php 5.5. У тесті випробувано включення та вимкнення цифрового виходу, а також опитування стану виходу за допомогою php. test.php

…

Технічні характеристики
Максимальна середньоквадратична потужність:
при RH = 4 Ом, Вт 60
при RH = 8 Ом, Вт 32
Робочий діапазон частот. Гц 15...100 000
Коефіцієнт нелінійних спотворень:
при f = 1 кГц, Рвих = 60 Вт, RH = 4 Ом, % 0,15
при f = 1 кГц, Рвих = 32 Вт, RH = 8 Ом, % 0,08
Коефіцієнт посилення, дБ 25...40
Вхідний імпеданс, ком 47

Налаштування

Малоймовірно, що будь-який досвідчений експериментатор матиме труднощі при досягненні задовільних результатів при побудові підсилювача за цією схемою. Головні проблеми, які слід передбачити, - це неправильне встановлення елементів та пошкодження МОП транзисторів при неправильному поводженні з ними або при порушенні схеми. Як керівництво для експериментатора пропонується наступний перелік контрольних перевірок для пошуку несправностей:
1. Під час складання друкованої плати спочатку встановіть пасивні елементи та переконайтеся у правильному включенні полярності електролітичних конденсаторів. Потім встановіть транзистори VT1...VT4. І, нарешті, встановіть МОП транзистори, уникаючи статичного заряду, замикаючи одночасно виводи на землю та використовуючи заземлений паяльник. Перевірте зібрану плату на правильність встановлення елементів. Для цього буде корисно користуватися розташуванням елементів, показаним на рис. 2 Перевірте друкарські платина відсутність замикань припоєм доріжок і, якщо вони є, видаліть їх. Перевірте вузли пайок візуально та електрично за допомогою мультиметра та переробіть, якщо це необхідно.
2. Тепер на підсилювач може бути подана напруга живлення та виставлений струм спокою вихідного каскаду (50...100 мА). Потенціометр R12 спочатку встановлюється за мінімальним струмом спокою (до відмови проти годинникової стрілки на топології плати рис. 2). позитивну гілка живлення включається амперметр з межею виміру 1 А. Обертанням движка резистора R12 домагаються показань амперметра 50...100 мА. Встановлення струму спокою може виконуватися без підключення навантаження. Однак, якщо навантажувальний динамік включений у схему, він повинен бути захищений запобіжником від перевантаження постійного струму. При встановленому струмі спокою прийнятне значення вихідної напруги усунення має бути менше 100 мВ.

Зайві чи безладні зміни струму спокою при регулюванні R12 вказують на виникнення генерації у схемі або неправильне з'єднання елементів. Слід дотримуватись рекомендацій, описаних раніше (послідовне включення у ланцюг затвора резисторів, мінімізація довжини з'єднувальних провідників, загальне заземлення). Крім того, конденсатори розв'язки по живленню повинні встановлюватися в безпосередній близькості до вихідного каскаду підсилювача та точки заземлення навантаження. Щоб уникнути перегріву потужних транзисторів, регулювання струму спокою повинно виконуватися при встановлених на тепловідводі МОП транзисторах.
3.Після встановлення струму спокою амперметр має бути видалено
з ланцюга позитивного живлення та на вхід підсилювача може бути
подано робочий сигнал. Рівень вхідного сигналу для отримання повної номінальної потужності має бути наступним:
UBX = 150 мВ (RH = 4 Ом, Кі = 100);
UBX = 160 мВ (RH = 8 Ом, Кі = 100);
UBX = 770 мВ (RH = 4 Ом, Кі = 20);
UBX = 800 мВ (RH = 8 Ом, Кі = 20).
"Підрізання" на піках вихідного сигналу при роботі з номінальною потужністю вказує на погану стабілізацію напруги живлення і може бути виправлено зниженням амплітуди вхідного сигналу та зменшенням номінальних характеристик підсилювача.
Амплітудно-частотна характеристика підсилювача може бути перевірена в діапазоні частот 15 Гц... 100 кГц за допомогою набору для звукового тестування або генератора та осцилографа. Спотворення вихідного сигналу на високих частотах вказує на реактивний характер навантаження і відновлення форми сигналу знадобиться підбір величини індуктивності вихідного дроселя L1. Амплітудно-частотна характеристика на високих частотах може бути вирівняна за допомогою компенсаційного конденсатора, включеного паралельно R6. Низькочастотна частина амплітудно-частотної характеристики коригується елементами R7, С2.
4.Наявність фону (гудіння) найімовірніше відбувається у схемі
при встановленні занадто високого посилення. Наведення на вході з високим
імпедансом мінімізується використанням екранованого
кабелю, заземленого у джерелі сигналу. Низькочастотні пульсації живлення, які потрапляють із живленням у вхідний каскад
підсилювача, можуть бути усунені конденсатором СЗ. Додаткове
ослаблення фону здійснюється диференціальним каскадом
на транзисторах VT1, VT2 підсилювача. Однак, якщо джерелом фону є напруга живлення, то можна підібрати значення СЗ, R5 для придушення амплітуди пульсацій.
5. У разі виходу з ладу транзисторів вихідного каскаду через коротке замикання в навантаженні або через високочастотну генерацію необхідно замінити обидва МОП транзистора, при цьому малоймовірно, щоб з ладу вийшли інші елементи. При встановленні схеми нових приладів процедура налаштування повинна бути повторена.

Схема блоку живлення

Найкращі конструкції "Радіоаматора" Випуск 2

Схема підсилювача із змінами:

Читайте також

Декілька слів про помилки монтажу:
З метою покращення читаності схем розглянемо підсилювач потужності з двома парами кінцевих польових транзисторів та живленні ±45 Ст.
Як перша помилка спробуємо "запаяти" стабілітрони VD1 і VD2 не правильною полярністю (правильне включення показано на малюнку 11). Карта напруг набуде вигляду, показаного на малюнку 12.

Малюнок 11 Цоколівка стабілітронів BZX84C15 (втім і на діодах цоколівка така сама).

Малюнок 12 Карта напруг підсилювача потужності при неправильний монтажстабілітронів VD1 та VD2.

Дані стабілітрони потрібні для формування напруги живлення операційного підсилювача і обрані на 15 виключно через те, що ця напруга є для даного операційного підсилювача оптимальним. Працездатність без втрати якості підсилювач зберігає і при використанні поруч номіналів, що стоять по лінійці - на 12 В, на 13 В, на 18 В (але не більше 18 В). При неправильному монтажі замість належної напруги живлення опреційний підсилювач отримує лише напругу падіння на n-p переходістаблітронів. Струм покая регулюється нормально, на виході підсилювача присутня невелика постійна напруга, вихідний сигнал відсутній.
Також можливий не правильний монтаждіодів VD3 та VD4. В цьому випадку струм спокою обмежується лише номіналами резисторів R5, R6 і може досягати критичної величини. Сигнал на виході підсилювача буде, але досить швидке нагрівання кінцевих транзисторів однозначно спричинить їх перегрів і вихід підсилювача з ладу. Карта напруги і струмів для цієї помилки показані на рисунку 13 і 14.

Малюнок 13 Карта напруги підсилювача при неправильному монтажі діодів термостабілізації.

Малюнок 14 Мапа струмів підсилювача при неправильному монтажі діодів термостабілізації.

Наступною популярною помилкою монтажу може бути неправильне монтаж транзисторів передостаннього каскаду (драйверів). Карта напруг підсилювача в цьому випадку набуває вигляду, показаного на малюнку 15. У цьому випадку транзистори кінцевого касада повністю закриті і на виході підсилювача спостерігається відсутність будь-яких ознак звуку, а рівень постійної напруги максимально наближений до нуля.

Малюнок 15 Карта напруги при неправильному монтажі транзисторів драйверного каскаду.

Далі найнебезпечніша помилка - поплутані місцями транзистори драйверного каскаду, причому цоколівка теж поплутана внаслідок чого прикладене до висновків транзисторів VT1 і VT2 є вірним і вони працюють у режимі емітерних повторювачів. У цьому випадку струм через кінцевий каскад залежить від положення двигуна підстроювального резистора і може бути від 10 до 15 А, що в будь-якому випадку викликає перевантаження блока живлення та швидке розігрівання кінцевих транзисторів. На малюнку 16 показані струми при середньому положенні підстроювального резистора.

Малюнок 16 Карта струмів при неправильному монтажі транзистрів драйверного каскаду, цоколівка теж поплутана.

Запаяти "навпаки" виведення кінцевих польових транзисторів IRFP240 - IRFP9240 навряд чи вдасться, а ось поміняти їх місцями виходить досить часто. У цьому випадку встановлені в транзисторах діоди виходять у нелегкій ситуації - напруга, що додається до них, має полярність відповідну їх мінімальному опору, що викликає максимальне споживання від блоку живлення і як швидко вони вигорять більше залежить від удачі ніж від законів фізики.
Фейверк на платі може статися ще з однієї причини - у продажу миготять стабілітрони на 1,3 Вт у корпусі такому ж як у діодів 1N4007, тому перед монтажем стабілітронів у плату, якщо вони у чорному корпусі варто уважніше ознайомитися з написами на корпусі. При монтажі замість стабілітронів діодів напруга живлення операційного підсилювача обмежена лише номіналами резисторів R3 та R4 та споживаним струмом самого операційного підсилювача. У будь-якому випадку величина напруги, що вийшла, значно більша за максимальну напругу живлення для даного ОУ, що тягне його вихід з ладу іноді з відстрілом частини корпусу самого ОУ, ну а далі можлива поява на його виході постійної напруги, близької в напругі живлення підсилювача, що спричинить появу постійного напруги на виході самого підсилювача потужності Зазвичай кінцевий каскад у разі залишається працездатним.
Ну і наостанок кілька слів про номінали резисторів R3 та R4, які залежать від напруги живлення підсилювача. 2,7 кОм є найбільш універсальним, проте при живленні підсилювача напругою ±80 В (тільки на 8 Ом навантаження) дані резистори будуть розсіювати близько 1,5 Вт, тому його необхідно замінити на резистор 5,6 кОм або 6,2 кОм, що знизить теплову потужність, що виділяється, до 0,7 Вт.

ЕК Б BD135; BD137

З І З IRF240 - IRF9240

Цей підсилювач заслужено знайшов своїх поклонників і почав знаходити нові версії. Насамперед зміни піддався ланцюжок формування напруги усунення першого транзисторного каскаду. Крім цього в схему було введено захист від прегерузки.
В результаті доробок принципова схема підсилювача потужності з польовими транзисторами на виході набула такого вигляду:

ЗБІЛЬШИТИ

Варіанти друкованої плати наведено у графічному форматі (необхідно масштабувати)

Зовнішній виглядмодифікації підсилювача потужності наведено на фотографіях нижче:

Залишилося в цю бочку меду хлюпати ложку дьогтю.
Справа в тому, що польові транзистори IRFP240 і IRFP9240, що використовуються в підсилювачі, припинила випуск фірма розробник International Rectifier (IR), яка додавала більше уваги до якості продукції, що випускається. Основна проблема цих транзисторів - вони розроблялися для використання у джерелах живлення, але виявилися цілком придатними для звукової підсилювальної апаратури. Підвищена увага до якості компонентів, що випускаються з боку International Rectifier, дозволяло не виробляючи підбір транзисторів включати паралельно кілька транзисторів, не турбуючись про відмінності характеристик транзисторів - розкид не перевищував 2%, що цілком прийнятно.
На сьогодні транзистори IRFP240 і IRFP9240 випускаються фірмою Vishay Siliconix, яка не так трепетно ставиться до продукції, що випускається, і параметри транзисторів стали придатними лише для джерел живлення - розкид "кава посилення" транзисторів однієї партії перевищує 15%. Це виключає паралельне включення без попереднього відбору, а кількість протестованих транзисторів для вибору 4 однаково перевалює кілька десятків екземплярів.
У зв'язку з цим перед складання даного підсилювача насамперед слід з'ясувати, якої фірми транзистори ви може дістати. Якщо у Ваших магазинах у продажу Vishay Siliconix, то настійно рекомендується відмовитися від складання даного підсилювача потужності - Ви ризикуєте досить серйозно витратитися і нічого не досягти.
Однак і робота з розробки "ВЕРСІЇ 2" цього підсилювача потужності та відсутність пристойних і не дорогих польових транзисторів для вихідного каскаду змусили трохи поміркувати над майбутнім цієї схемотехніки. В результаті було змодельовано "ВЕРСІЮ 3", яка використовує замість польових транзисторів IRFP240 - IRFP9240 фірми Vishay Siliconix біполярну пару від TOSHIBA - 2SA1943 - 2SC5200, які на сьогодні ще цілком пристойної якості.
Принципова схема нового варіанта підсилювача увібрала доопрацювання "ВЕРСІЇ 2" і зазнала змін у вихідному каскаді, дозволивши відмовитися від використання польових транзисторів. Принципова схема наведена нижче:

Принципова схема з використанням польових транзисторів як повторювачів ЗБІЛЬШИТИ

У цьому варіанті польові транзистори збереглися, але вони використовуються як повторювачі напруги, що суттєво розвантажує драйверний каскад. У систему захисту введено невеликий позитивний зв'язок, що дозволяє уникнути збудження підсилювача потужності на межі спрацьовування захисту.
Друкована плата в процесі розробки, орієнтовно результати реальних вимірів та працездатна друкована плата з'являться наприкінці листопада, а поки що можна запропонувати графік вимірювання THD, отриманий МІКРОКАП. Докладніше про цю програму можна почитати.